某500kV变电站的建设规模如下：主变压器：初期1组750MVA变压器，最终2台750MVA变压器；500kV出线：远景12回，其中6回出线装设高压并联电抗器。本期建设4回出线，其中1回出线装设高压并联电抗器；220kV出线：远景12回，本期4回；35kV无功补偿：每台主变压器低压侧装设2组40Mvar低压并联电容器和3组60Mvar低压并联电抗器，初期只装设2组60Mvar低压并联电抗器。变电站为有人值班，采用计算机监控系统，设有主控制室、500kV51小室、500kV52小室、220kV小室、主变压器小室。请确定：:下列关于继电器屏的屏面布置的描述中，不正确的是()

某500kV变电站的建设规模如下：主变压器：初期1组750MVA变压器，最终2台750MVA变压器；500kV出线：远景12回，其中6回出线装设高压并联电抗器。本期建设4回出线，其中1回出线装设高压并联电抗器；220kV出线：远景12回，本期4回；35kV无功补偿：每台主变压器低压侧装设2组40Mvar低压并联电容器和3组60Mvar低压并联电抗器，初期只装设2组60Mvar低压并联电抗器。变电站为有人值班，采用计算机监控系统，设有主控制室、500kV51小室、500kV52小室、220kV小室、主变压器小室。请确定：:根据继电器室内屏柜布置要求，屏正面至屏正面的一般尺寸和最小尺寸分别是()mm。

某500kV变电站的建设规模如下：主变压器：初期1组750MVA变压器，最终2台750MVA变压器；500kV出线：远景12回，其中6回出线装设高压并联电抗器。本期建设4回出线，其中1回出线装设高压并联电抗器；220kV出线：远景12回，本期4回；35kV无功补偿：每台主变压器低压侧装设2组40Mvar低压并联电容器和3组60Mvar低压并联电抗器，初期只装设2组60Mvar低压并联电抗器。变电站为有人值班，采用计算机监控系统，设有主控制室、500kV51小室、500kV52小室、220kV小室、主变压器小室。请确定：:下列关于主控制室和继电器小室设置的描述中，不正确的是()

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两根等高避雷线，高度为18m，其间距离为14m。若被保护物高度为12m，两避雷线端部两侧保护最小宽度为()

两根等高避雷线，高度为18m，其间距离为14m。两避雷线间保护范围上部边缘最低点高度为()

某发电厂拟采用悬挂高度为29m的两根平行避雷线和一高度也是29m的独立避雷针联合作为高度为16m设施的防雷保护。现已知两根平行避雷线间距离为24m，长度为46m；避雷针与最近一根避雷线两端的距离均是46m。现按有关公式计算、校验此方案的可行性(被保护设施均在避雷线间和避雷线与避雷针间所形成的平行四边形和三角形保护范围内)。校验结果是()

某发电厂拟采用悬挂高度为29m的两根平行避雷线和一高度也是29m的独立避雷针联合作为高度为16m设施的防雷保护。现已知两根平行避雷线间距离为24m，长度为46m；避雷针与最近一根避雷线两端的距离均是46m。现按有关公式计算、校验此方案的可行性(被保护设施均在避雷线间和避雷线与避雷针间所形成的平行四边形和三角形保护范围内)。避雷针、线的联合保护范围是(按等效避雷线计算)：避雷线端部及外侧的保护范围是()

某发电厂拟采用悬挂高度为29m的两根平行避雷线和一高度也是29m的独立避雷针联合作为高度为16m设施的防雷保护。现已知两根平行避雷线间距离为24m，长度为46m；避雷针与最近一根避雷线两端的距离均是46m。现按有关公式计算、校验此方案的可行性(被保护设施均在避雷线间和避雷线与避雷针间所形成的平行四边形和三角形保护范围内)。避雷针的外侧保护范围是()

某发电厂拟采用悬挂高度为29m的两根平行避雷线和一高度也是29m的独立避雷针联合作为高度为16m设施的防雷保护。现已知两根平行避雷线间距离为24m，长度为46m；避雷针与最近一根避雷线两端的距离均是46m。现按有关公式计算、校验此方案的可行性(被保护设施均在避雷线间和避雷线与避雷针间所形成的平行四边形和三角形保护范围内)。两根平行避雷线间的最小保护宽度是()

某发电厂拟采用悬挂高度为29m的两根平行避雷线和一高度也是29m的独立避雷针联合作为高度为16m设施的防雷保护。现已知两根平行避雷线间距离为24m，长度为46m；避雷针与最近一根避雷线两端的距离均是46m。现按有关公式计算、校验此方案的可行性(被保护设施均在避雷线间和避雷线与避雷针间所形成的平行四边形和三角形保护范围内)。两根平行避雷线端部及外侧的保护范围按单根避雷线的公式计算，其结果是()

由于三相导线在空间位置上对地、对杆塔和导地线自身间位置的不等同，故每相的阻抗和导纳是不相等的，从而引起负序和零序电流，为使阻抗和导纳平衡，长线路要采用换位，使每相导线在左、中、右或上、中、下位置的长度相等。如一个变电所某级电压的每回出线虽小于100km，但总长大于200km，还可采取()措施平衡不对称电流。

由于三相导线在空间位置上对地、对杆塔和导地线自身间位置的不等同，故每相的阻抗和导纳是不相等的，从而引起负序和零序电流，为使阻抗和导纳平衡，长线路要采用换位，使每相导线在左、中、右或上、中、下位置的长度相等。规程要求每个换位循环长度不宜大于()

由于三相导线在空间位置上对地、对杆塔和导地线自身间位置的不等同，故每相的阻抗和导纳是不相等的，从而引起负序和零序电流，为使阻抗和导纳平衡，长线路要采用换位，使每相导线在左、中、右或上、中、下位置的长度相等。规程要求在中性点直接接地的电网中，长度超过()要求换位。

某电厂扩建2×300MW国产亚临界燃煤机组，机组以发电机一变压器组单元接线接入220kV系统双母线，220kV配电装置采用双母线母联兼旁路母线接线方式，启动／备用电源由老厂110kV母线引接。

某电厂扩建2×300MW国产亚临界燃煤机组，机组以发电机一变压器组单元接线接入220kV系统双母线，220kV配电装置采用双母线母联兼旁路母线接线方式，启动／备用电源由老厂110kV母线引接。

某电厂扩建2×300MW国产亚临界燃煤机组，机组以发电机一变压器组单元接线接入220kV系统双母线，220kV配电装置采用双母线母联兼旁路母线接线方式，启动／备用电源由老厂110kV母线引接。汽机房安装有一个深照型灯具，安装高度距地面10.8m，该灯具投射至被照点方向的光强为1000cd，被照点距地0.8m，光线与被照面法线的夹角为60°，该灯具在该点水平工作面上的照度为()lx。

某电厂扩建2×300MW国产亚临界燃煤机组，机组以发电机一变压器组单元接线接入220kV系统双母线，220kV配电装置采用双母线母联兼旁路母线接线方式，启动／备用电源由老厂110kV母线引接。生产综合楼中某办公室长10m，宽为6m，吊顶高度2.6m，采用嵌入式栅格荧光灯具(2×40W，光通量为2×2200lm，利用系数为0.7)，共均匀安装12套灯具，灯具排数为4排，距地0.8m处的平均照度为()lx。

:下列关于电能量计量表计接线的描述中，不正确的是()

:如电能表电压回路每相负荷按10VA计，由电压互感器端子箱至电能表屏的电缆长度约为200m，则该回路铜芯电缆最小截面应选()

:该电能表电压回路允许电压降应不大于电压互感器二次额定电压的()

:下列电压互感器和电流互感器的准确度配置满足要求的组为()

在进行安全稳定控制系统远方传送信息的通道设计时，请回答以下问题。现需要用64kbit/s的速率传送安全稳定控制系统的控制策略，选用的通道为()

在进行安全稳定控制系统远方传送信息的通道设计时，请回答以下问题。远方传送信息的通道采用的传输媒介，不正确的是()

单导线的单回路或双回路直线杆塔，导线的断线条件为无冰、无风，断任意一根导线。由于导线断线后悬垂绝缘子串偏移，使残余的断线张力减少。该张力与断线气象条件，断线后剩余档的档数、档距、高差、绝缘子串长，杆塔刚度及地线支持力等多种因素有关。因断线时导线剧烈振荡，还将产生冲击荷载。因此影响因素众多，计算复杂而不准确。故规程规定断线张力取最大使用张力的一个百分值，其值为。导线LGJ-240/20及以上的拉线杆塔／自立塔为()

单导线的单回路或双回路直线杆塔，导线的断线条件为无冰、无风，断任意一根导线。由于导线断线后悬垂绝缘子串偏移，使残余的断线张力减少。该张力与断线气象条件，断线后剩余档的档数、档距、高差、绝缘子串长，杆塔刚度及地线支持力等多种因素有关。因断线时导线剧烈振荡，还将产生冲击荷载。因此影响因素众多，计算复杂而不准确。故规程规定断线张力取最大使用张力的一个百分值，其值为。导线LGJ-120/20至LGJ-185/45的拉线杆塔／自立铁塔为()

某电厂新建2X300MW国产亚临界燃煤机组，机组以发电机一变压器组单元接线接入220kV系统双母线，220kV配电装置采用双母线母联兼旁路母线接线方式，启动／备用电源由老厂110kV母线引接，主变压器中性点和启动／备用变中性点经隔离开关接地，根据系统需要可直接接地或不接地运行，发电机中性点经二次侧接有电阻的单相变压器接地，高厂变压器及启备变压器低压侧中性点经电阻接地，电阻为9.1Ω，400A。发电机次暂态电抗为01%。高压启动／备用变压器的中性点采用固定接地方式，主变压器中性点经隔离开关接地方式，高压厂用变压器及启／备变半穿越阻抗为21%，高压厂用变压器及高压启动／备用变压器均采用分裂绕组型变压器，高压厂用电设两段公用段及脱硫段，分别由机组高压厂用工作段供电。关于电动机低电压保护，下列说法错误的是()

某电厂新建2X300MW国产亚临界燃煤机组，机组以发电机一变压器组单元接线接入220kV系统双母线，220kV配电装置采用双母线母联兼旁路母线接线方式，启动／备用电源由老厂110kV母线引接，主变压器中性点和启动／备用变中性点经隔离开关接地，根据系统需要可直接接地或不接地运行，发电机中性点经二次侧接有电阻的单相变压器接地，高厂变压器及启备变压器低压侧中性点经电阻接地，电阻为9.1Ω，400A。发电机次暂态电抗为01%。高压启动／备用变压器的中性点采用固定接地方式，主变压器中性点经隔离开关接地方式，高压厂用变压器及启／备变半穿越阻抗为21%，高压厂用变压器及高压启动／备用变压器均采用分裂绕组型变压器，高压厂用电设两段公用段及脱硫段，分别由机组高压厂用工作段供电。关于本工程电能表的装设，下列说法错误的是()

某电厂新建2X300MW国产亚临界燃煤机组，机组以发电机一变压器组单元接线接入220kV系统双母线，220kV配电装置采用双母线母联兼旁路母线接线方式，启动／备用电源由老厂110kV母线引接，主变压器中性点和启动／备用变中性点经隔离开关接地，根据系统需要可直接接地或不接地运行，发电机中性点经二次侧接有电阻的单相变压器接地，高厂变压器及启备变压器低压侧中性点经电阻接地，电阻为9.1Ω，400A。发电机次暂态电抗为01%。高压启动／备用变压器的中性点采用固定接地方式，主变压器中性点经隔离开关接地方式，高压厂用变压器及启／备变半穿越阻抗为21%，高压厂用变压器及高压启动／备用变压器均采用分裂绕组型变压器，高压厂用电设两段公用段及脱硫段，分别由机组高压厂用工作段供电。关于厂用电源切换，下列说法错误的是()

某电厂新建2X300MW国产亚临界燃煤机组，机组以发电机一变压器组单元接线接入220kV系统双母线，220kV配电装置采用双母线母联兼旁路母线接线方式，启动／备用电源由老厂110kV母线引接，主变压器中性点和启动／备用变中性点经隔离开关接地，根据系统需要可直接接地或不接地运行，发电机中性点经二次侧接有电阻的单相变压器接地，高厂变压器及启备变压器低压侧中性点经电阻接地，电阻为9.1Ω，400A。发电机次暂态电抗为01%。高压启动／备用变压器的中性点采用固定接地方式，主变压器中性点经隔离开关接地方式，高压厂用变压器及启／备变半穿越阻抗为21%，高压厂用变压器及高压启动／备用变压器均采用分裂绕组型变压器，高压厂用电设两段公用段及脱硫段，分别由机组高压厂用工作段供电。本工程高压厂用变压器采用自然油循环风冷无载调压分裂绕组变压器，额定容量：高压侧：40MVA低压侧：25-25MVA，接于发电机出线侧，发电机中性点经二次侧接有电阻的单相变压器接地，高压厂用变压器低压侧中性点经电阻接地，电阻为9.1Ω，400A。下列说法错误的是()

某电厂新建2X300MW国产亚临界燃煤机组，机组以发电机一变压器组单元接线接入220kV系统双母线，220kV配电装置采用双母线母联兼旁路母线接线方式，启动／备用电源由老厂110kV母线引接，主变压器中性点和启动／备用变中性点经隔离开关接地，根据系统需要可直接接地或不接地运行，发电机中性点经二次侧接有电阻的单相变压器接地，高厂变压器及启备变压器低压侧中性点经电阻接地，电阻为9.1Ω，400A。发电机次暂态电抗为01%。高压启动／备用变压器的中性点采用固定接地方式，主变压器中性点经隔离开关接地方式，高压厂用变压器及启／备变半穿越阻抗为21%，高压厂用变压器及高压启动／备用变压器均采用分裂绕组型变压器，高压厂用电设两段公用段及脱硫段，分别由机组高压厂用工作段供电。蓄电池组至直流屏的电缆选择，下列说法正确的是()